Revision C
Ausgegeben 5. August 2026
Screening-Prüfung
Passive Kompensation durch die Spritzwasserzone: eine 35 t schwere GFK-Abdeckung bei modelliertem Hs 1.8 m
Auswirkungen eines einfachen passiven Seegangskompensators auf die Anschlagmittellasten einer auftriebsbehafteten Nutzlast mit geringer Masse beim Durchgang durch
die Wasseroberfläche und der Seegangszustand, ab dem er nicht mehr funktioniert.
Screening-Ergebnis
Beim Anschlagen der Abdeckung im gleichen Seegang mit einer RIGEL Einheit für 75 t / 4.5 m sinkt die Spitzenlast in der Leine von
1 846 kN auf 655 kN; in keiner Realisierung tritt ein Schlaff-Schnapplast-Zyklus auf. Die vier Bewertungskriterien
(SWL, ND DAF, Schnapplastverhältnis und kein schlaffes Anschlagmittel) werden in allen acht Realisierungen erfüllt. Die separate
maßgebende Hubreserve ist zu prüfen: Vier von acht überschreiten 90% und erreichen bis zu 98.4%, obwohl kein Kontakt mit dem Endanschlag in den Abtastwerten festgestellt wird.
Hubreserve — Prüfung erforderlich. Die Kennzahl am Ausfahrende beträgt
59.3–77.4%; die maßgebende Kennzahl am Einfahrende beträgt 83.3–98.4%. Vier von acht Realisierungen überschreiten
die separate ND-Reserve von <90%. Der Kontakt mit dem Endanschlag in den Abtastwerten bleibt in allen acht Fällen null.
Was gehoben wird und wodurch
Eine 35 t schwere Schutzabdeckung aus glasfaserverstärktem Kunststoff wird von einem Einrumpf-Bauschiff
durch die freie Wasseroberfläche abgesenkt. Die Abdeckung gehört zu einer anspruchsvollen Nutzlastklasse: Sie ist für ihr Volumen leicht, sodass sich Auftrieb
und Zusatzmasse schneller ändern, als der Kran reagieren kann; beim Eintauchen schwimmt sie auf, statt sich
sauber vom Haken weg abzusenken.
Der Vergleich erfolgt unter gleichen Bedingungen. Beide nachstehenden Spalten verwenden dieselbe Nutzlast, denselben Seegangszustand, dieselbe Anschlaganordnung und dieselben Wellen-
realisierungen. Lediglich der Kompensator ändert sich: vorhanden oder vollständig abwesend.
Veröffentlichte Falldefinition
Diese Tabelle ist die veröffentlichte Fallübersicht; das nachstehende Laufprotokoll ergänzt die versionsgebundenen Eingaben und genauen
Ausgaben des Vergleichs. Es ist kein vollständiger Eingabedatensatz: Die interne Gasfüllung des Kompensators
wird nicht offengelegt, und nicht aufgeführte Software-Standardwerte verbleiben in der angegebenen Modellversion und den Audit-Artefakten.
Die Reproduktion hängt daher von diesem Laufprotokoll ab, nicht allein von dieser Tabelle.
| Parameter | Wert | Grundlage |
|---|---|---|
| Nutzlast | 35 t GFK-Schutzabdeckung | Illustrativ |
| Schiff | Einrumpf-Bauschiff | Projekterfahrung |
| Kompensator | RIGEL 75 t · 4.5 m Hub | Produktdaten |
| Kompensatoreinstellung | Auf diese Nutzlast und diesen Seegangszustand abgestimmt; interne Gasfüllung nicht offengelegt | ND Engineering |
| Seegangszustand | Vorgegebenes Hs 1.75 m; ausgeführtes Hs 1.8 m · Tp 7.5 s | Modelllauf · JONSWAP |
| Wellenrealisierungen | 8 Seeds · jeweils 120 s | Screening-Ensemble |
| Slamming & Zusatzmasse | Legacy-H103-Implementierung; aktuelle öffentliche Bezeichnung N103 | DNV-RP-N103 |
| DAF-Grenzwert | ≤ 2.0 | ND-Screeningreferenz |
| Grenzwert für Schnapplastverhältnis | ≤ 0.90 | Studiengrenzwert Projektspezifische Kriterien sind maßgebend |
| Hubreserve | Maßgebendes Ende < 90% | Interne ND-DS-10-Reserve |
Vier Bewertungskriterien plus eine Reserveprüfung
Jede Zahl ist der jeweils ungünstigste Wert ihrer eigenen Kennzahl über die acht Wellenrealisierungen —
eine kennzahlbezogene Hüllkurve, keine einzelne Realisierung. Keine einzelne Realisierung erzeugt diese Kombination. Acht Realisierungen
stützen diesen Screening-Vergleich; sie belegen weder Konvergenz noch Auslegungsfreigabe. Die Tabelle trennt
die vier Bewertungskriterien von der zusätzlichen Prüfung der maßgebenden Hubreserve.
Nutzlast-DAF · ND-Grenzwert 2.0
Grün zeigt die Streuung über alle acht Wellenrealisierungen, nicht einen einzelnen Lauf. Jede erfüllt die ND-Screeningreferenz.
Spitzenlast in der Leine, kN · SWL 736
Bei starrer Anschlaganordnung beansprucht dieser Hebevorgang das 2.5-Fache der zulässigen Tragfähigkeit. Kompensiert beträgt die Beanspruchung 89%.
| Kennzahl | Starr | Mit RIGEL | Kriterium | Ergebnis |
|---|---|---|---|---|
| Spitzenlast in der Leine | 1 846 kN | 655 kN · 89.0% SWL | SWL-Nennwert ≤ 736 kN | ✓ 8/8 |
| Nutzlast-DAF | 5.38 | 1.91 | ND-Grenzwert ≤ 2.0 | ✓ 8/8 |
| Schnapplastverhältnis | 1.00 | 0.36 | Studiengrenzwert ≤ 0.90 | ✓ 8/8 |
| Ereignisse mit schlaffem Anschlagmittel | 8–11 | 0 | Studiengrenzwert = 0 | ✓ 8/8 |
| Hubnutzung | — | Ausfahren 59.3–77.4%; maßgebend 83.3–98.4% | ND-Reserve am maßgebenden Ende < 90% | Prüfung · 4/8 überschreiten |
Ein DAF von 1.91 erfüllt die Screeningreferenz von Norwegian Dynamics von 2.0.
Der Wert 2.0 wird nicht als allgemeiner DNV-Abnahmegrenzwert dargestellt; projektspezifische Kriterien sind maßgebend.
Die separate maßgebende Hubreserve verhindert ein Gesamtergebnis „erfüllt“.
Die gemeldete Kennzahl am Ausfahrende beträgt 59.3–77.4%; die maßgebende Kennzahl am Einfahrende beträgt
83.3–98.4%. In den Abtastwerten wird kein Kontakt mit dem Endanschlag festgestellt, aber vier von acht Realisierungen überschreiten die ND-Reserve von 90%.
Wo dieses Ergebnis nicht mehr gilt
Der Gültigkeitsbereich
- Der veröffentlichte Punkt wurde bei H ausgeführts 1.8 m. Der vorgegebene Wert 1.75 m wurde
vor der Ausführung auf eine Dezimalstelle gerundet. Bei Hs 2.0 m erfüllt keine geprüfte Abstimmung dieselben vier
Bewertungskriterien. Diese diskrete Parameterstudie legt keine Betriebsgrenze fest: Acht Realisierungen dienen nur dem Screening,
und die maßgebende Hubreserve erfordert bereits bei 1.8 m eine Prüfung. - Die Abstimmung ist lastspezifisch. Die für diesen Fall verwendete Füllung wurde auf diese
Nutzlast und diesen Seegangszustand eingestellt. Dieselbe Einheit wird für eine schwerere oder dichtere Last anders abgestimmt; weder
die Einstellungen noch die Reserven sind übertragbar. - Auftriebsbehaftete Nutzlasten verhalten sich anders. Eine GFK-Abdeckung schwimmt beim Eintauchen auf. Eine dichte Stahl-
struktur sinkt vom Haken weg und erzeugt einen völlig anderen Schlaffmechanismus. - Tp 7.5 s ist ein Sommerfenster. Ein Winterspektrum näher bei 11 s verschiebt die
Reaktion der Anschlaganordnung und muss neu berechnet, nicht interpoliert werden.
Was dieses Dokument nicht ist
- Keine zertifizierte Analyse. Es handelt sich um eine Zeitbereichsschätzung aus dem eigenen
Modell von Norwegian Dynamics. Sie enthält keine Genehmigung eines Marine Warranty Surveyors und kann eine projektspezifische
Analyse nach DNV-ST-N001. - Keine Leistungsgarantie. Für einen realen Hebevorgang gelieferte Ausrüstung wird anhand der
eigenen Daten und Abnahmekriterien dieses Hebevorgangs dimensioniert.
Wer was geprüft hat
Die Lastwerte werden auch auf der
RIGEL Produktseite. Dies sind doppelte
Veröffentlichungen, die bei einer Änderung der Modellgrundlage gemeinsam aktualisiert werden müssen.
Laufprotokoll
Die obige Konfigurationstabelle fasst den Fall zusammen; dieses Protokoll ergänzt die veröffentlichte Version sowie Schiffs- und Wellendefinitionen, Solverstatistiken, die Zuständigkeit für Kriterien und genaue Ausgaben. Es dokumentiert den ausgegebenen Lauf, ist jedoch kein vollständiger ausführbarer Eingabedatensatz, da die interne Gasfüllung nicht offengelegt wird.
Laufprotokoll — die veröffentlichte technische Grundlage
- Fall
- CONSTELLATION Voreinstellung rigel_grp_splash_55t, Szenariopaket DS10-PKG-SZ, mit der Vergleichseinstellung G/O 1.4, angewendet durch paired_rigid_vs_rigel.py und paired_traces.py. Die Kennung der Voreinstellung ist ein Legacy-Begriff: Ihr Token 55t ist historisch und beschreibt weder die 35 t Nutzlast noch die modellierte RIGEL Einheit für 75 t. Die Abstimmungsstudie ist docs/audits/rigel-splash-2026-07-26/sweep_rigel_splash.py.
- Version und Reproduktion
- Ausgegebene Werte, erzeugt am 26.–27. Juli 2026. Der gepaarte Vergleich wurde mit CONSTELLATION v1.2.96, Commit 45998bc, am 3. August 2026 erneut ausgeführt und reproduzierte jeden zentralen Lastwert exakt: 1,846 / 655 kN, DAF 5.38 / 1.91, Schnapplastverhältnis 0.36, schlaff 11 / 0. Die Reproduktion hängt außerdem von den versionierten Software-Standardwerten und der nicht offengelegten internen Gasfüllung ab; dieses öffentliche Protokoll ist kein vollständiger ausführbarer Eingabedatensatz.
- Betriebsphase
- Durchgang durch die Spritzwasserzone — Absenken durch die Wasseroberfläche. Weder Abhebe- noch Absetzphase werden modelliert.
- DAF-Definition
- Nutzlast-DAF = die maximale Spannung der Anschlagmittelgruppe während des Laufs geteilt durch das statische Gewicht der Nutzlast in Luft, 35 t × 9.80665 m/s² = 343.2 kN. Dies ist die in der Studie angegebene Grundlage in Luft. Der Spitzenwert ist das Maximum der Zeitreihe im eigenen Raster des Solvers, nicht das Maximum der dargestellten Abtastwerte.
- Bewerteter Lastpunkt
- Die viersträngige Anschlagmittelgruppe unmittelbar über der Nutzlast, nicht der Haken und nicht die Kranspitze; diese tragen zusätzlich das Gewicht der Anschlaganordnung und des Kompensators und ergeben andere Werte.
- Schiffsbewegung und Seegangszustand
- North Sea Giant: 25,397 t Verdrängung, 161 × 30 m, Tiefgang 7.5 m, GMT 1.5 m, GML 80 m, Trägheitsradien 10.5 m und 38.2 m, Kurs 180° (achterlicher Seegang; 0° ist in diesem Modell Gegensee), Antwort in sechs Freiheitsgraden einschließlich RAO der Kranspitze. Unregelmäßige Wellen, JONSWAP, Tp 7.5 s, vom Solver über seine Legacy-Routine mit H103-Bezeichnung automatisch abgeleiteter Peak-Enhancement-Faktor, 200 Spektralkomponenten, Wassertiefe 30 m. Die Voreinstellung gibt H vors 1.75 m, das Modell löst das Auslegungs-H jedochs vor der Ausführung auf eine Dezimalstelle auf. Jeder veröffentlichte Wert wird daher bei Hs 1.8 m. Die aktuelle öffentliche DNV-Bezeichnung ist DNV-RP-N103.
- Dauer, Realisierungen, Statistik
- 120 s je Realisierung, acht Wellenrealisierungen (Seeds 1–8) je Spalte. Veröffentlichte Werte sind eine kennzahlbezogene Hüllkurve — der ungünstigste Wert jeder Kennzahl über die acht Realisierungen; keine einzelne Realisierung erzeugt alle ungünstigsten Werte gleichzeitig. Realisierung 6 liefert in beiden Spalten die maßgebende Spitzenlast in der Leine und den maßgebenden DAF. Acht Seeds stützen einen Screening-Vergleich, nicht Konvergenz oder eine formale Auslegungsfreigabe.
- Nutzlast, Anschlaganordnung und Ausrüstung
- 35 t GFK-Schutzabdeckung, 15.0 × 12.0 × 3.0 m, Slamming-Fläche 180 m², verdrängtes Volumen 10.73 m³, Freigabe 5 m über der Oberfläche in Richtung einer Zieltiefe von 15 m. Anschlaganordnung: viersträngige Drahtseil-Anschlagmittelgruppe bei 60°, Stränge 3.0 m, Gruppensteifigkeit 84,823 kN/m; oberes Anschlagmittel 5.0 m bei 22,619 kN/m. Kran: Drahtseil-Wippwerk, 75 t bei 30 m Ausladung, Hubwerkssteifigkeit 13,622 kN/m, Haken 7.5 t, 20 mm Drahtseil in vier Strängen, Absenken mit 0.16 m/s. Kompensator: RIGEL 75 t / 4.5 m Hub, passiv ohne EQ-Regelung, Blende 35 % beim Ausfahren und 70 % beim Einfahren, Vorspannung 35 t. Die interne Gasfüllung wird je Hebevorgang eingestellt und in diesem öffentlichen Protokoll nicht offengelegt (§02).
- Hydrodynamische Grundlage
- Wassereintritt auf Basis der Relativbewegung zwischen Nutzlast und Wellenkinematik: Auftrieb aus dem momentanen eingetauchten Volumen, Slamming auf der Wasserlinienfläche von 180 m², Widerstand bei Cd 1.3, hydrodynamische Zusatzmasse bei Ca 2.2 und der Froude–Krylov-Term. Das ausgegebene Modell enthält eine Legacy-Implementierungsbezeichnung H103; die aktuelle öffentliche DNV-Referenz ist DNV-RP-N103. Die methodische Übereinstimmung macht DAF 2.0 nicht zu einem allgemeinen DNV-Abnahmegrenzwert.
- Kriterien und Zuständigkeit
- Vier Bewertungskriterien werden angegeben: Spitzenlast der Anschlagmittel höchstens 736 kN SWL der Einheit; Nutzlast-DAF höchstens die Screeningreferenz von Norwegian Dynamics von 2.0; Schnapplastverhältnis höchstens der Studiengrenzwert von 0.90; und keine Ereignisse mit schlaffem Anschlagmittel. Eine fünfte, separate ND-DS-10-Hubreserve am maßgebenden Ende beträgt < 90%. Für einen realen Hebevorgang sind projektspezifische Abnahmekriterien maßgebend.
- Ist das Paar direkt vergleichbar?
- Ja. Beide Spalten verwenden dieselbe Voreinstellung im selben Build und werden über dieselben acht Seeds ausgeführt; nur die Anwesenheit des Kompensators im Lastpfad unterscheidet sich. Das dargestellte Paar ist auf beiden Seiten Realisierung 6, sodass beide Kurven identischer Wellenanregung ausgesetzt sind.
- Genaue Werte hinter den gerundeten Angaben
- Spitzenlast der Anschlagmittel 1,846.0 kN starr / 654.8 kN mit RIGEL (beide Realisierung 6). DAF über die acht Seeds: 3.41–5.38 starr, 1.15–1.91 mit RIGEL. Schnapplastverhältnis höchstens 0.358 mit RIGEL (8 von 8); 1.000 starr. Ereignisse mit schlaffem Anschlagmittel: 8–11 je Realisierung starr, 0 mit RIGEL. Die Hubnutzung am Ausfahrende beträgt 59.3–77.4%; die Nutzung am maßgebenden Ende beträgt 83.3–98.4%, maßgebend ist das Einfahrende. Vier von acht überschreiten die separate ND-Reserve von 90%; der Kontakt mit dem Endanschlag in den Abtastwerten beträgt in allen acht Fällen 0.0%.
- Was dies nicht ist
- Kein Auslegungs-DAF für einen anderen Hebevorgang, keine Prüfung der Krankapazität, kein formaler Nachweis der Auslegungsfreigabe und kein Betriebsfenster. Es handelt sich um einen Screening-Fall bei einem ausgeführten Seegangszustand.
- Wo diese Werte außerdem erscheinen
- Die RIGEL Produktseite und das Rechenbeispiel auf der Seite Dynamischer Verstärkungsfaktor geben die Lastwerte an. Es handelt sich um doppelte Veröffentlichungen, die bei einer Änderung der Modellgrundlage synchron geprüft werden müssen.
Eigenen Fall berechnen lassen
Senden Sie uns Nutzlast, Anschlaganordnung, Wassertiefe und den Seegangszustand, in dem Sie arbeiten müssen; wir führen dieselben vier
Bewertungskriterien sowie die maßgebende Hubreserve aus, einschließlich der nicht erfüllten Prüfungen.
Durchgang durch die Spritzwasserzone erläutert die Physik
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