Un izado offshore en un mar de fondo largo y regular al anochecer, con la carga útil estable y aplomada bajo un compensador instalado en línea en el cable de la grúa
Evitación de la resonancia

Sin compensación, una operación de izado puede adoptar el ritmo propio del mar; el compensador desplaza el sistema fuera de él.

Evitación de la resonancia

La resonancia es, ante todo, una propiedad del sistema grúa–cable–carga útil sin compensación: se produce cuando la excitación actúa a una frecuencia natural de dicho sistema. Añadir un compensador modifica los modos acoplados; el sistema compensado se comprueba entonces en todos los casos definidos. El resultado es una amplificación drástica del movimiento de la carga, lo contrario de lo que debe lograr un compensador. Diseñar para evitar la resonancia es uno de los aspectos más críticos de la ingeniería de compensadores.

¿Qué es la resonancia?

Todo sistema de masa y resorte tiene una frecuencia natural — la frecuencia a la que tiende a oscilar cuando se perturba. En un compensador pasivo de heave, la masa es la carga suspendida y el resorte es el gas comprimido en el acumulador.

Cuando el movimiento de la punta de grúa inducido por las olas oscila a esta frecuencia natural o cerca de ella, el sistema responde con un movimiento amplificado: la carga se mueve más que la punta de grúa, en vez de menos. Esta amplificación puede ser drástica: en teoría, un sistema sin amortiguamiento tendría una respuesta infinita en resonancia.

En la práctica, el amortiguamiento limita la respuesta máxima; la altura del pico en resonancia depende del amortiguamiento realmente configurado, por lo que el modelo de evaluación especifica su amortiguamiento en vez de citar un factor universal. Esto resulta claramente inaceptable para un dispositivo diseñado para reducir el movimiento.

Dónde se produce la resonancia

El periodo natural de un compensador pasivo de heave depende de la masa de la carga y de la rigidez del resorte de gas. Para las unidades de Norwegian Dynamics con la base indicada a continuación, los periodos naturales calculados abarcan aproximadamente 10–30 segundos; cada proyecto calcula su propio periodo acoplado a partir de la masa, el estado del gas y la rigidez del cable reales.

Según la base de evaluación del mar del Norte empleada aquí, los periodos espectrales máximos de 5–15 segundos (Tp) constituyen la banda de excitación indicativa; prevalece la base metoceánica propia del emplazamiento del proyecto. En sistemas bien diseñados, el periodo natural se sitúa muy por encima de los periodos de ola energéticos, de modo que la frecuencia de excitación permanece por encima de la frecuencia natural: la región de aislamiento. El margen se verifica frente al espectro de oleaje del proyecto, no se presupone.

Sin embargo, el riesgo de resonancia aumenta cuando:

  • El volumen de gas es demasiado pequeño (lo que aumenta la rigidez del resorte y reduce el periodo natural).
  • La carga es más ligera que en el caso de diseño (lo que reduce la masa y, por tanto, el periodo natural).
  • Hay mar de fondo de periodo largo (lo que aumenta el periodo de excitación hacia el periodo natural).
Periodo natural del sistema, periodos de ola dominantes y amplificación en resonancia: intervalos típicos y regla de diseño aplicable.
MagnitudIntervalo típicoRegla de diseño
Periodo natural del sistema Tn10 – 30 sMantener Tn muy por encima de Tp — operar por debajo de la resonancia, donde funciona la compensación
Periodos de ola dominantes Tp5 – 15 s
Amplificación en resonancia2 – 5× incluso con buen amortiguamientoLa zona que todo el diseño pretende evitar
Volumen de gas demasiado pequeñoMayor rigidez del resorte → T más corton
Carga más ligera que la de diseñoMenor masa → T más corton
Mar de fondo de periodo largoLa excitación se aproxima a Tn

Tres formas en que se reduce el margen y por qué la carga prevista más ligera, no el punto de diseño, suele determinar la comprobación.

Diseño para evitar la resonancia

Los ingenieros emplean varias estrategias para garantizar que los compensadores de heave funcionen de forma segura lejos de la resonancia:

  • Volumen de gas suficiente — Los volúmenes de gas mayores producen resortes más blandos con periodos naturales más largos, lo que desplaza la resonancia muy por encima del intervalo de periodos de ola.
  • Amortiguamiento adecuado — El amortiguamiento hidráulico limita la amplificación en resonancia a niveles aceptables y proporciona un margen de seguridad incluso si las condiciones acercan el sistema a su frecuencia natural.
  • Análisis del intervalo de cargas — El compensador debe comprobarse en todo el intervalo de cargas previsto, no solo en el punto de diseño. La carga más ligera suele dar el periodo natural más corto y, por tanto, el mayor riesgo de resonancia.
  • Ajuste adaptativo — ANTARES ajusta automáticamente el punto de trabajo de su resorte de gas a medida que cambian las condiciones de carga, manteniendo el periodo natural donde lo situó el análisis. Cada ajuste sigue comprobándose en el modelo acoplado; la adaptación amplía el intervalo operativo, pero no elimina la comprobación.

Resonancia en el diseño del sistema

La evitación de la resonancia no atañe solo al compensador; se aplica a todo el sistema de izado. El cable de la grúa, las poleas y cualquier aparejo submarino tienen su propia rigidez y masa, lo que crea un sistema acoplado con múltiples modos de resonancia posibles.

A mayores profundidades, la elasticidad del cable adquiere importancia y el sistema acoplado de cable y compensador puede tener frecuencias de resonancia distintas de las de cada componente por separado. Por eso, las operaciones en aguas profundas requieren un cuidadoso análisis dinámico acoplado que modele todo el sistema desde el buque hasta el lecho marino.

Para operaciones críticas, las simulaciones en el dominio temporal con datos de olas específicos del emplazamiento y RAO reales del buque verifican la respuesta en todos los casos operativos definidos. Norwegian Dynamics presta apoyo de ingeniería para estos análisis como parte de la selección y el dimensionamiento del compensador; consulte nuestra guía de selección de compensadores para obtener más información.

Preguntas frecuentes sobre la evitación de la resonancia

¿Qué es la resonancia en un sistema de compensación de heave?
Es la coincidencia de la frecuencia natural del sistema, determinada por la masa de la carga y la rigidez del resorte de gas, con la frecuencia de ola dominante. La carga se mueve entonces más que la punta de grúa, no menos.
¿Hasta qué punto puede llegar la amplificación resonante?
Sin amortiguamiento: teóricamente ilimitada. Con buen amortiguamiento: para relaciones de amortiguamiento de alrededor de 0.10–0.25, el pico de un sistema de un grado de libertad todavía alcanza 2–5× (≈1/2ζ), algo inaceptable para un dispositivo destinado a reducir el movimiento.
¿Cuándo es mayor el riesgo de resonancia?
Un volumen de gas pequeño (resorte rígido), una carga más ligera que la de diseño o un mar de fondo de periodo largo; cada factor aproxima entre sí la excitación y el periodo natural.
¿Cómo diseñan los ingenieros para evitar la resonancia?
Un volumen de gas suficientemente grande (T largon), un amortiguamiento adecuado como medida de seguridad, un análisis del intervalo de cargas hasta el caso más ligero y un ajuste adaptativo: ANTARES mantiene el periodo natural óptimo a medida que cambia la carga.
¿La resonancia solo afecta al propio compensador?
El cable, las poleas y los aparejos aportan su propia rigidez y masa; en aguas profundas, los modos acoplados de cable y compensador difieren de los de cada componente por separado. En los izados críticos se verifica mediante simulación en el dominio temporal con datos de olas del emplazamiento y RAO del buque, como parte de un estudio CONSTELLATION.

¿Le preocupa la resonancia en su sistema de izado?

La resonancia es un problema de ajuste. Envíenos el clima de olas y la rigidez de la grúa y mostraremos cómo un compensador desplaza el periodo natural.

Véalo en funcionamiento

Paso controlado por la resonancia: ANTARES lleva un pilote de succión inundado a través de su banda de resonancia cerca de 1,300 m, simulado en CONSTELLATION.

Base y supuestos

De dónde proceden las cifras de esta página y hasta dónde puede aplicarse cada una. Los valores de evaluación son estimaciones modelizadas; no sustituyen un análisis específico del proyecto basado en sus propios datos.

Periodo natural del compensador 10–30 sIntervalo de diseño (resultado del modelo)
Se deriva de la masa de la carga y de la rigidez del resorte de gas en los intervalos de SWL y carrera que fabrica Norwegian Dynamics. Es el intervalo en el que se encuentran nuestras propias unidades, no una propiedad de los compensadores de heave en general; el periodo natural de cada unidad específica se calcula para ese izado.
Periodos de ola dominantes 5–15 sFuente publicada / norma
Intervalo típico del periodo de pico en el mar del Norte. Los parámetros del estado del mar y los espectros empleados para describirlos se indican en DNV-RP-C205, Condiciones ambientales y cargas ambientales.
Amplificación de 2–5× en resonanciaDerivación
Para un sistema de un grado de libertad ligeramente amortiguado, la amplificación en régimen permanente en resonancia es aproximadamente 1/(2ζ). Una relación de amortiguamiento ζ de 0.10 da aproximadamente 5× y una ζ de 0.25, aproximadamente 2×, que es el intervalo aquí indicado. Los sistemas reales se apartan de esto en cuanto el amortiguamiento se vuelve no lineal, por lo que el caso operativo se modeliza en lugar de obtenerse de una curva.

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